Hatur nuhun pikeun ngadatangan Nature.com.Anjeun nganggo versi browser kalayan dukungan CSS kawates.Pikeun pangalaman anu pangsaéna, kami nyarankeun yén anjeun nganggo browser anu diropéa (atanapi nganonaktipkeun Mode Kasaluyuan dina Internet Explorer).Sajaba ti éta, pikeun mastikeun rojongan lumangsung, urang némbongkeun situs tanpa gaya na JavaScript.
Nampilkeun carousel tilu slide sakaligus.Pake tombol Saméméhna jeung Salajengna pikeun mindahkeun ngaliwatan tilu slides dina hiji waktu, atawa make tombol geseran di ahir pikeun mindahkeun ngaliwatan tilu slides dina hiji waktu.
Opat elemen pipa baja beton karét (RuCFST), hiji unsur pipa baja beton (CFST) sareng hiji unsur kosong diuji dina kaayaan bending murni.Parameter utama nyaéta rasio geser (λ) ti 3 dugi ka 5 sareng rasio ngagantian karét (r) tina 10% dugi ka 20%.A kurva momen-galur bending, kurva momen-defleksi bending, sarta kurva momen-lengkungan dicandak.Modeu karuksakan beton kalayan inti karét dianalisis.Hasilna nunjukkeun yén jinis kagagalan anggota RuCFST nyaéta kagagalan bengkok.Retakan dina beton karét disebarkeun merata sarta sparingly, sarta ngeusian beton inti jeung karét nyegah ngembangkeun retakan.Babandingan geser-ka-bentang miboga saeutik pangaruh kana paripolah spésimén tés.Laju ngagantian karét boga saeutik pangaruh kana kamampuhan pikeun tahan jurus bending, tapi boga pangaruh nu tangtu dina stiffness bending tina specimen.Saatos ngeusian beton karét, dibandingkeun sareng conto tina pipa baja kosong, kamampuan bending sareng kaku bending ningkat.
Kusabab kinerja seismik anu saé sareng kapasitas bantalan anu luhur, struktur tubular beton bertulang tradisional (CFST) seueur dianggo dina prakték rékayasa modern1,2,3.Salaku tipe anyar tina beton karét, partikel karét dipaké pikeun ngaganti sawaréh agrégat alam.Struktur Karét Beton Dieusian Steel Pipe (RuCFST) dibentuk ku ngeusian pipa baja sareng beton karét pikeun ningkatkeun daktilitas sareng efisiensi énergi tina struktur komposit4.Ieu mah ngan saukur nyokot kauntungan tina kinerja alus teuing tina anggota CFST, tapi ogé ngajadikeun pamakéan efisien runtah karét, nu meets kaperluan ngembangkeun hiji ékonomi sirkular héjo5,6.
Dina sababaraha taun katukang, paripolah anggota CFST tradisional dina axial load7,8, axial load-moment interaction9,10,11 jeung bending12,13,14 murni geus diajarkeun sacara intensif.Hasilna nunjukkeun yén kapasitas bending, stiffness, ductility sarta kapasitas dissipation énergi CFST kolom jeung balok anu ningkat ku keusikan beton internal tur némbongkeun ductility narekahan alus.
Ayeuna, sababaraha peneliti geus diajar paripolah jeung kinerja kolom RuCFST dina beban axial digabungkeun.Liu na Liang15 dipigawé sababaraha percobaan dina kolom RuCFST pondok, sarta dibandingkeun jeung kolom CFST, kapasitas bearing na stiffness turun kalayan ngaronjatna gelar substitusi karét sarta ukuran partikel karét, bari ductility ngaronjat.Duarte4,16 nguji sababaraha kolom RuCFST pondok tur némbongkeun yén kolom RuCFST éta leuwih pangleuleusna jeung ngaronjatna eusi karét.Liang17 sareng Gao18 ogé ngalaporkeun hasil anu sami dina sipat plugs RuCFST anu mulus sareng témbok ipis.Gu et al.19 jeung Jiang et al.20 nalungtik kapasitas bearing unsur RuCFST dina suhu luhur.Hasilna nunjukkeun yén tambahan karét ningkatkeun daktilitas struktur.Nalika suhu naék, kapasitas bantalan mimitina rada turun.Patel21 nganalisa paripolah compressive sareng lentur tina balok CFST pondok sareng kolom kalayan tungtung buleud dina beban axial sareng uniaxial.Modeling komputasi jeung analisis parametrik nunjukkeun yén strategi simulasi dumasar-serat bisa akurat nalungtik kinerja RCFSTs pondok.Kalenturan naek kalawan rasio aspék, kakuatan baja jeung beton, sarta nurun kalawan rasio jero kana ketebalan.Sacara umum, kolom RuCFST pondok kalakuanana sarua jeung kolom CFST sarta leuwih ductile ti kolom CFST.
Ieu bisa ditempo ti review luhur yén kolom RuCFST ngaronjatkeun sanggeus pamakéan ditangtoskeun tina aditif karét dina beton dasar kolom CFST.Kusabab euweuh beban axial, bending net lumangsung dina hiji tungtung balok kolom.Kanyataanna, ciri bending of RuCFST bebas tina ciri beban axial22.Dina rékayasa praktis, struktur RuCFST mindeng subjected kana beban momen bending.Ulikan ngeunaan sipat bending murni na mantuan pikeun nangtukeun deformasi jeung modus gagalna elemen RuCFST dina aksi seismik23.Pikeun struktur RuCFST, perlu diajar sipat bending murni tina elemen RuCFST.
Dina hal ieu, genep sampel diuji pikeun diajar sipat mékanis unsur pipa pasagi baja murni melengkung.Sésa artikel ieu disusun saperti kieu.Kahiji, genep spésimén kuadrat-bagian kalayan atawa tanpa ngeusian karét diuji.Titénan mode gagalna unggal sampel pikeun hasil tés.Kadua, kinerja elemen RuCFST dina bending murni ieu dianalisis, sarta pangaruh rasio geser-to-bentang 3-5 sarta rasio ngagantian karét 10-20% dina sipat struktural RuCFST dibahas.Tungtungna, béda dina kapasitas beban-bearing na bending stiffness antara elemen RuCFST jeung elemen CFST tradisional dibandingkeun.
Genep spésimén CFST réngsé, opat ngeusi beton rubberized, hiji ngeusi beton normal, sarta kagenep kosong.Balukar tina laju robah karét (r) jeung rasio geser bentang (λ) dibahas.Parameter utama sampel dirumuskeun dina Table 1. Huruf t nunjukkeun ketebalan pipa, B nyaéta panjang sisi sampel, L nyaéta jangkungna sampel, Mue nyaéta kapasitas bending diukur, Kie nyaéta awal. bending stiffness, Kse nyaeta bending stiffness dina layanan.adegan.
The RuCFST specimen ieu fabricated tina opat pelat baja dilas di pasang pikeun ngabentuk tube baja pasagi kerung, nu ieu lajeng ngeusi beton.Pelat baja kandel 10 mm dilas kana unggal tungtung spésimén.Sipat mékanis tina baja nu ditémbongkeun dina Table 2. Numutkeun standar Cina GB / T228-201024, kakuatan tensile (fu) jeung kakuatan ngahasilkeun (fy) tina pipa baja ditangtukeun ku metoda test tensile baku.Hasil tés nyaéta 260 MPa sareng 350 MPa masing-masing.Modulus élastisitas (Es) nyaéta 176 GPa, sareng rasio Poisson (ν) baja nyaéta 0,3.
Salila nguji, kakuatan compressive kubik (fcu) tina beton rujukan dina dinten 28 diitung dina 40 MPa.Babandingan 3, 4 jeung 5 dipilih dumasar kana rujukan saméméhna 25 sakumaha ieu bisa nembongkeun sagala masalah sareng transmisi shift.Dua ongkos ngagantian karét 10% jeung 20% ngaganti keusik dina campuran beton.Dina ulikan ieu dipaké bubuk karét ban konvensional ti Tianyu Cement Plant (merek Tianyu di Cina).Ukuran partikel karét nyaéta 1-2 mm.Tabél 3 nunjukkeun babandingan beton karét sareng campuran.Pikeun unggal jinis beton karét, tuang tilu kubus kalayan sisi 150 mm sareng diubaran dina kaayaan uji anu ditunjuk ku standar.Keusik anu dianggo dina campuran nyaéta keusik silika sareng agrégat kasar nyaéta batu karbonat di Kota Shenyang, Cina Wétan Laut.Kakuatan compressive kubik 28 poé (fcu), kakuatan compressive prismatic (fc') jeung modulus élastisitas (Ec) pikeun sagala rupa babandingan ngagantian karét (10% jeung 20%) ditémbongkeun dina Table 3. Ngalaksanakeun standar GB50081-201926.
Sadaya spésimén tés diuji ku silinder hidrolik kalayan kakuatan 600 kN.Salila ngamuat, dua gaya kentel diterapkeun sacara simetris kana nangtung uji bending opat-titik teras disebarkeun kana spésimén.Deformasi diukur ku lima gauges galur dina unggal beungeut sampel.Panyimpangan dititénan ngagunakeun tilu sénsor kapindahan anu dipidangkeun dina Gambar 1 jeung 2. 1 jeung 2.
Tés ngagunakeun sistem preload.Beban dina laju 2kN/s, teras jeda dina beban dugi ka 10kN, pariksa naha alat sareng sél beban dina kaayaan kerja normal.Dina pita elastis, unggal increment beban lumaku pikeun kirang ti hiji kasapuluh tina beban puncak diprediksi.Nalika pipa baja ngagem kaluar, beban dilarapkeun kirang ti hiji-fifteenth tina beban puncak diprediksi.Tahan salila kira dua menit sanggeus nerapkeun unggal tingkat beban salila fase loading.Nalika sampel ngadeukeutan kagagalan, laju beban kontinyu ngalambatkeun.Nalika beban axial ngahontal kirang ti 50% tina beban pamungkas atanapi karuksakan atra kapanggih dina specimen, loading ieu terminated.
Karusakan sadaya spésimén tés nunjukkeun daktilitas anu hadé.Taya retakan tensile atra kapanggih dina zone tensile tina pipa baja tina sapotong test.tipe has tina ruksakna pipa baja ditémbongkeun dina Gbr.3. Nyandak sampel SB1 sabagé conto, dina tahap awal loading nalika momen bending kirang ti 18 kN m, sampel SB1 aya dina tahap elastis tanpa deformasi atra, sarta laju kanaékan momen bending diukur leuwih gede dibandingkeun laju nambahan curvature.Salajengna, pipa baja di zona tensile deformable sareng lebet kana tahap elastis-plastik.Nalika momen bending ngahontal ngeunaan 26 kNm, zona komprési tina baja sedeng-bentang mimiti dilegakeun.Edema ngembang laun-laun nalika beban nambahan.Kurva beban-defleksi henteu turun dugi ka beban ngahontal titik puncakna.
Saatos percobaan réngsé, sampel SB1 (RuCFST) jeung sampel SB5 (CFST) dipotong pikeun leuwih jelas niténan mode gagalna beton dasar, ditémbongkeun saperti dina Gbr. 4. Ieu bisa ditempo dina Gambar 4 yén retakan dina sampel. SB1 disebarkeun merata sareng jarang dina beton dasar, sareng jarak antara aranjeunna ti 10 dugi ka 15 cm.Jarak antara retakan dina sampel SB5 nyaeta ti 5 nepi ka 8 cm, retakan anu henteu teratur sarta atra.Salaku tambahan, retakan dina sampel SB5 ngalegaan sakitar 90 ° ti zona tegangan ka zona komprési sareng ngembangkeun dugi ka 3/4 tina jangkungna bagian.Retakan beton utama dina sampel SB1 leuwih leutik sarta kurang sering ti dina sampel SB5.Ngaganti keusik jeung karét bisa, ka extent tangtu, nyegah ngembangkeun retakan dina beton.
Dina Gbr.5 nembongkeun sebaran deflection sapanjang panjang unggal specimen.Garis padet nyaéta kurva defleksi tina potongan tés sareng garis titik-titik nyaéta satengah gelombang sinusoida.Ti Gbr.Gambar 5 nunjukeun yen kurva defleksi rod aya dina perjangjian alus jeung kurva satengah gelombang sinusoida dina loading awal.Nalika beban nambahan, kurva defleksi rada nyimpang tina kurva satengah gelombang sinusoida.Sakumaha aturan, nalika ngamuat, kurva defleksi sadaya sampel dina unggal titik ukur mangrupakeun kurva satengah sinusoidal simetris.
Kusabab defleksi unsur RuCFST dina bending murni nuturkeun kurva satengah gelombang sinusoida, persamaan bending bisa ditembongkeun salaku:
Nalika galur serat maksimum nyaéta 0,01, tempo kaayaan aplikasi sabenerna, momen bending pakait ditangtukeun salaku kapasitas momen bending pamungkas unsur urang27.Kapasitas momen lentur anu diukur (Mue) anu ditangtukeun ku kituna dipidangkeun dina Tabel 1. Numutkeun kapasitas momen lentur anu diukur (Mue) sareng rumus (3) pikeun ngitung kelengkungan (φ), kurva M-φ dina Gambar 6 tiasa plotted.Pikeun M = 0.2Mue28, stiffness awal Kie dianggap salaku pakait geser bending stiffness.Nalika M = 0.6Mue, stiffness bending (Kse) tina tahap kerja disetel ka secant bending stiffness pakait.
Ieu bisa ditempo ti kurva curvature momen bending yén momen bending na curvature naek nyata linier dina tahap elastis.Laju tumuwuhna momen bending jelas leuwih luhur batan curvature nu.Nalika momen bending M nyaéta 0.2Mue, spésimén ngahontal tahap wates elastis.Salaku beban naek, sampel ngalaman deformasi plastik sarta nembus kana tahap elastoplastic.Kalawan momen bending M sarua 0.7-0.8 Mue, pipa baja bakal cacad dina zona tegangan jeung di zone komprési ganti.Dina waktu nu sarua, kurva Mf sampel mimiti manifest sorangan salaku titik infleksi sarta tumuwuh non-linier, nu ngaronjatkeun pangaruh gabungan tina pipa baja jeung inti beton karét.Nalika M sarua jeung Mue, specimen asup kana tahap hardening plastik, kalawan deflection na curvature tina specimen gancang ngaronjatna, bari momen bending naek lalaunan.
Dina Gbr.7 nembongkeun kurva momen lentur (M) versus galur (ε) pikeun tiap sampel.Bagean luhur bagian pertengahan bentang sampel dina kaayaan komprési, sarta bagian handap dina tegangan.Alat ukur galur anu ditandaan "1" sareng "2" ayana di luhureun potongan uji, alat ukur galur anu ditandaan "3" ayana di tengah-tengah spesimen, sareng alat ukur galur anu ditandaan "4" sareng "5".” aya dina kaayaan sampel tés.Bagian handap sampel ditémbongkeun dina Gbr. 2. Ti Gbr. 7 eta bisa ditempo yén dina tahap awal loading, deformasi longitudinal dina zona tegangan jeung di zone komprési unsur deukeut pisan, jeung deformasi kira-kira linier.Dina bagian tengah, aya kanaékan slight deformasi longitudinal, tapi gedena kanaékan ieu leutik.Saterusna, beton karét dina zona tegangan retak.Sabab pipa baja di zone tegangan ngan perlu tahan gaya, sarta beton karét sarta pipa baja di zone komprési nanggung beban babarengan, deformasi dina zone tegangan unsur leuwih gede dibandingkeun deformasi dina Salaku beban naek, deformations ngaleuwihan kakuatan ngahasilkeun baja, sarta pipa baja asup. elastoplastic stage.The laju kanaékan galur sampel éta nyata leuwih luhur ti momen bending, sarta zone palastik mimiti ngamekarkeun kana bagian cross pinuh.
Kurva M-um pikeun tiap sampel ditémbongkeun dina Gambar 8. Dina Gbr.8, sadaya kurva M-um nuturkeun tren anu sami sareng anggota CFST tradisional22,27.Dina unggal hal, kurva M-um nembongkeun respon elastis dina fase awal, dituturkeun ku hiji kabiasaan inelastic kalawan nurunna stiffness, nepi ka maksimum allowable momen bending laun ngahontal.Sanajan kitu, alatan parameter test béda, kurva M-um rada béda.Momen defleksi pikeun babandingan geser-ka-bentang ti 3 nepi ka 5 ditémbongkeun dina Gbr.8a.Kapasitas lentur anu diidinan tina sampel SB2 (faktor geser λ = 4) nyaéta 6,57% langkung handap tina sampel SB1 (λ = 5), sareng kamampuan pikeun momen lentur sampel SB3 (λ = 3) langkung ageung tibatan sampel SB2. (λ = 4) 3,76%.Sacara umum, nalika rasio geser-ka-bentang naek, tren parobahan dina momen anu diidinan henteu écés.Kurva M-um sigana henteu aya hubunganana sareng rasio geser-ka-bentang.Ieu konsisten jeung naon Lu na Kennedy25 observasi pikeun balok CFST kalawan babandingan geser-to-bentang mimitian ti 1,03 nepi ka 5,05.Alesan anu mungkin pikeun anggota CFST nyaéta dina rasio geser bentang anu béda, mékanisme transmisi gaya antara inti beton sareng pipa baja ampir sami, anu henteu écés pikeun anggota beton bertulang25.
Ti Gbr.8b nunjukeun yen kapasitas bearing sampel SB4 (r = 10%) jeung SB1 (r = 20%) rada luhur atawa leuwih handap tina sampel tradisional CFST SB5 (r = 0), sarta ngaronjat ku 3,15 persen na turun ku 1,57 persén.Sanajan kitu, stiffness bending awal (Kie) sampel SB4 jeung SB1 nyata leuwih luhur batan sampel SB5, nu masing-masing 19,03% jeung 18,11%.Kaku bending (Kse) sampel SB4 jeung SB1 dina fase operasi nyaéta 8,16% jeung 7,53% leuwih luhur ti sampel SB5, mungguh.Éta némbongkeun yén laju substitusi karét boga saeutik pangaruh dina kamampuhan bending, tapi boga pangaruh badag dina stiffness bending tina spésimén RuCFST.Ieu bisa jadi alatan kanyataan yén plasticity beton karét dina sampel RuCFST leuwih luhur batan plasticity beton alam dina sampel CFST konvensional.Sacara umum, cracking jeung cracking dina beton alam mimiti propagate saméméhna ti beton rubberized29.Tina modus gagalna has tina beton dasar (Gbr. 4), retakan sampel SB5 (beton alam) leuwih badag sarta denser ti sampel SB1 (beton karét).Ieu tiasa nyumbang kana restraint anu langkung luhur anu disayogikeun ku pipa baja pikeun sampel Beton bertulang SB1 dibandingkeun sareng sampel Beton Alam SB5.Ulikan Durate16 ogé dugi ka kacindekan anu sami.
Ti Gbr.8c nunjukeun yen unsur RuCFST boga pangabisa bending hadé tur ductility ti elemen pipa baja kerung.Kakuatan bending sampel SB1 ti RuCFST (r = 20%) nyaeta 68,90% leuwih luhur ti éta sampel SB6 tina pipa baja kosong, sarta stiffness bending awal (Kie) jeung bending stiffness dina tahap operasi (Kse) sampel SB1. nyaeta 40.52 %, nu leuwih luhur ti sampel SB6, éta 16,88% leuwih luhur.Peta gabungan tina pipa baja jeung inti beton rubberized ngaronjatkeun kapasitas flexural sarta stiffness sahiji unsur komposit.elemen RuCFST némbongkeun spésimén ductility alus lamun subjected kana beban bending murni.
Momen bending anu dihasilkeun dibandingkeun sareng momen bending anu ditetepkeun dina standar desain ayeuna sapertos aturan Jepang AIJ (2008) 30, aturan Inggris BS5400 (2005) 31, aturan Éropa EC4 (2005) 32 sareng aturan Cina GB50936 (2014) 33. momen bending (Muc) kana momen bending eksperimen (Mue) dirumuskeun dina Table 4 tur dibere dina Gbr.9. Nilai diitung AIJ (2008), BS5400 (2005) jeung GB50936 (2014) masing-masing 19%, 13,2% jeung 19,4% leuwih handap tina nilai eksperimen rata.Momen bending diitung ku EC4 (2005) nyaeta 7% handap nilai test rata, nu pangdeukeutna.
Sipat mékanis unsur RuCFST dina bending murni ditalungtik sacara ékspériméntal.Dumasar kana hasil panalungtikan, bisa dicindekkeun ieu di handap.
Anggota anu diuji tina RuCFST nunjukkeun paripolah anu sami sareng pola CFST tradisional.Iwal spésimén pipa baja kosong, spésimén RuCFST sareng CFST gaduh ductility anu saé kusabab ngeusian beton karét sareng beton.
Rasio geser ka bentang variatif ti 3 nepi ka 5 kalawan saeutik pangaruh dina momen diuji sarta bending stiffness.Laju ngagantian karét praktis euweuh pangaruh dina résistansi sampel ka momen bending, tapi boga pangaruh nu tangtu dina stiffness bending sampel.Kaku flexural awal specimen SB1 kalawan rasio ngagantian karét 10% nyaeta 19,03% leuwih luhur ti spésimen tradisional CFST SB5.Eurocode EC4 (2005) ngamungkinkeun hiji evaluasi akurat tina kapasitas bending pamungkas elemen RuCFST.Penambahan karét kana dasar beton ningkatkeun brittleness beton, méré unsur Konghucu kateguhan alus.
Dean, FH, Chen, Yu.F., Yu, Yu.J., Wang, LP jeung Yu, ZV Peta digabungkeun tina kolom tubular baja bagian rectangular ngeusi beton dina geser transverse.struktur.Beton 22, 726-740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
Khan, LH, Ren, QX, sarta Li, W. Beton-kaeusi pipe baja (CFST) nguji kalawan condong, conical, sarta kolom STS pondok.J. Pangwangunan.Tangki baja 66, 1186-1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS Tés seismik jeung studi indéks kinerja didaur témbok block kerung ngeusi didaur ulang baja agrégat tubular framing.struktur.Beton 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Duarte, APK et al.Percobaan jeung desain pipa baja pondok ngeusi beton karét.proyék.struktur.112, 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B., & Gupta, AK Analisis résiko anyar tina COVID 19 di India, nyandak faktor iklim sareng sosio-ékonomi.téknologi.ramalan.masarakat.buka.167, 120679 (2021).
Kumar, N., Punia, V., Gupta, B. & Goyal, MK Sistim assessment résiko Anyar sarta resilience perubahan iklim infrastruktur kritis.téknologi.ramalan.masarakat.buka.165, 120532 (2021).
Liang, Q sarta Fragomeni, S. Analisis nonlinier tina kolom pondok buleud tina beton-kaeusi steel pipa handapeun Axial Loading.J. Pangwangunan.Resolusi baja 65, 2186-2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Ellobedi, E., Young, B. sarta Lam, D. Paripolah konvensional sarta-kakuatan tinggi kolom taratas babak beton-kaeusi dijieunna tina pipa baja padet.J. Pangwangunan.Tangki baja 62, 706-715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
Huang, Y. et al.Panaliti ékspérimén ngeunaan ciri komprési saendeng tina kolom tubular rectangular beton bertulang beton anu kuat-kakuatan luhur.Universitas J. Huaqiao (2019).
Yang, YF jeung Khan, LH Paripolah pipa baja beton-kaeusi pondok (CFST) kolom handapeun komprési lokal saendeng.Pangwangunan témbok ipis.49, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Chen, JB, Chan, TM, Su, RKL na Castro, JM Evaluasi ékspérimén ngeunaan ciri siklik tina baja tubular beam-kolom ngeusi beton kalawan bagian cross octagonal.proyék.struktur.180, 544–560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
Gunawardena, YKR, Aslani, F., Ui, B., Kang, WH na Hicks, S. Tinjauan karakteristik kakuatan pipa baja sirkular beton-kaeusi handapeun bending murni monotonik.J. Pangwangunan.Tangki baja 158, 460-474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Zanuy, C. String Tegangan Modél jeung Flexural Stiffness of Babak CFST di Bending.internal J. Struktur baja.19, 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
Liu, Yu.H. jeung Li, L. Sipat mékanis tina kolom pondok karét beton pipa baja pasagi handapeun beban axial.J. Wetan.Universitas (2011).
Duarte, APK et al.Ulikan ékspérimén karét beton kalayan pipa baja pondok dina beban siklik [J] Komposisi.struktur.136, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW na Chongfeng, HE Ulikan ékspérimén ngeunaan karakteristik komprési axial tina pipa baja buleud ngeusi beton karét.Beton (2016).
Gao, K. sarta Zhou, J. Axial test komprési tina kolom pipa baja ipis-walled pasagi.Jurnal Téknologi Universitas Hubei.(2017).
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G, sarta Wang E. Ulikan ékspérimén ngeunaan kolom beton bertulang rectangular pondok sanggeus paparan ka suhu luhur.Beton 362, 42–45 (2019).
Jiang, T., Liang, J., Zhang, G. jeung Wang, E. Ulikan ékspérimén ngeunaan buleud karét-beton kaeusi kolom tubular baja handapeun komprési axial sanggeus paparan ka suhu luhur.Beton (2019).
Patel VI Itungan uniaxially dimuat baja pondok tubular beam-kolom kalawan tungtung buleud ngeusi beton.proyék.struktur.205, 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Lu, H., Han, LH jeung Zhao, SL Analisis paripolah bending tina pipa baja ipis-walled buleud ngeusi beton.Pangwangunan témbok ipis.47, 346–358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
Abende R., Ahmad HS jeung Hunaiti Yu.M.Ulikan ékspérimén ngeunaan sipat pipa baja anu dieusi beton anu ngandung bubuk karét.J. Pangwangunan.Tangki baja 122, 251-260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
GB / T 228. Métode Test Tensile Suhu Normal pikeun Bahan logam (Cina Arsitéktur sarta Gedong Pencét, 2010).
waktos pos: Jan-05-2023